На главную | Каталог статей | Карта сайта

Умягчение воды методом ионного обмена 

 

Введение .

На железнодорожном транспорте имеются предприятия, для работы которых требуется вода с малой жесткостью.

Известно, что жесткость воды обусловлена наличием в ней солей кальция и магния. Использование жесткой воды приводит к образованию накипи на внутренней поверхности котлов и теплообменных аппаратов, что снижает эффективность их работы.

В настоящее время один из наиболее распространенных способов умягчения воды является метод ионного обмена. Снижение жесткости воды ионным обменом основано на способности определенных или некоторых искусственных материалов (катионитов) которые имеют в своем составе обменные ионы Na + , Н + . Способные обмениваться на ионы Са 2+ , Мg 2+ . Реакция обмена:

2 Na [Кат.] + Ca (HCO 3 ) 2 Ы Ca [Кат.] + 2 NaHCO 3

2 H [Кат.] + MgCl 2 Ю Mg [Кат.] 2 + 2 HCl

К катионитам относятся глауконитовый песок, гумусовые угли, сульфоуголь, искусственные смолы (КУ-1, КУ-2).

В процессе фильтрации воды через катиноитную загрузку ее обменная способность уменьшается, поэтому необходимо периодически регенерировать (восстанавливать фильтрирующий материал). Реакции регенерации:

Ca [Кат.] 2 + 2 NaCl Ю 2 Na [Кат.] + CaCl 2

Na – катионидные фильтры регенерируются раствором NaCl

Mg [Кат.] 2 + H 2 SO 4 = 2 H [Кат.] + MgSO 4

Н – катионидные фильтры регенерируются раствором серной кислоты – Н 2 SO 4 .

Для реализации представленных химических процессов устраивают специальное сооружение – станцию умягчения воды.

Целью курсового проекта является расчет основного технологического оборудования – Н-Na- катионитных фильтров и вспомогательного оборудования - кислотное хозяйство, солевое, дегазатор для удаления газов – СО 2 .

1 . Предварительная обработка исходных данных.

Проверка данных химического анализа воды производится путем сопоставления суммы катионов: Ca +2 , Mg +2 , Na + , К + с суммой анионов: Cl - , SO 4 -2 , НСО 3 - :

(1). К = [Ca +2 ] + [Mg +2 ] + [Na + ] + [K + ] = 4.0 + 2.4 + 0.9 = 7.3 мг-экв/л

(2). А = [HCO 3 - ] + [Cl - ] + [SO 4 -2 ] = 5.1 + 0.7 + 1.5 = 7.3 мг-экв/л

Вывод: Сумма катионов равна сумме анионов, следовательно, данные химического анализа воды верны.

1.1. Определяется общая жесткость исходной воды .

Ж о = [Ca +2 ] + [Mg +2 ] = 4.0 + 2.4 = 6.4 мг-экв/л (3).

1.2. Определяется карбонатная жесткость исходной воды .

Ж к = [HCO 3 - ] = 5.1 мг-экв/л (4).

1.3. Определяется щелочность исходной воды .

Щ о = Ж к = 5.1 мг-экв/л (5).

1.4. Определяется не карбонатная жесткость .

Ж нк = Ж о – Ж к = 6.4 – 5.1 = 1.3 мг-экв/л (6).

2. Выбор и обоснование принципиальной схемы умягчения воды.

Умягчение воды методом ионного обмена может осуществлять: параллельным катионированием, последовательным катионированием, совместным H-Na-катионированием.

Выбор схемы умягчения воды осуществляется на основании сопоставления данных химического анализа исходной воды.

Параллельное H-Na-катионирование применяется при условии :

Ж к / Ж о і 0,5 5.1 / 6.4 = 0.79 і 0.5 +

Ж нк Ј 3.5 мг-экв/л Ж нк = 1.3 Ј 3.5 мг-экв/л +

SO 4 -2 + Cl - Ј 3 … 4 мг-экв/л 1.5 + 0.7 = 2.2 Ј 3 мг-экв/л +

Na + + K + Ј 1 …2 мг-экв/л 0.9 Ј 2 мг-экв/л +

 

Последовательное H-Na-катионирование применяется при условии:

Ж к / Ж о Ј 0.5 5.1 / 6.4 = 0.79 > 0.5 -

Ж нк і 3.5 мг-экв/л Ж нк = 1.3 < 3,5 мг-экв/л -

SO 4 -2 + Cl - і 3 … 4 мг-экв/л 1.5 + 0.7 = 2.2 < 3 мг-экв/л -

Na + + K + не лимитируются -

На основании полученных результатов принимается параллельная схема H-Na-катионирования.

Техническая схема параллельного H-Na-катионирования:

 








 

 

3. Расчет основного технологического оборудования станции умягчения воды

 

К основному технологическому оборудованию станции умягчения

Воды Н-Na-катионитные фильтры.

Расчет ведется на основании нормативной литературы.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

3.1. Определяется соотношение расходов воды подаваемой на Н-Na-катионитные фильтры.

При параллельной схеме Н-Na-катионирования расчет ведется согласно [1,прил.7,п.25]:

Определяется расход воды подаваемой на Н-катионитные фильтры.

q H пол. = q пол. ( Щ о у ) / ( А+Щ о ) м 3 /час (7)

где q пол. - полезная производительность Н-Na-катионитных фильтров,

q пол. = Q сут. / 24=1100/24=45.8 м 3 /час,

Щ о - щелочность исходной воды,

Щ о =5.1 гр-экв / м3 ,

Щ у - щелочность умягченной воды,

А- сумма концентраций анионов,

А= 7.3 гр-экв / м3 ,

q H пол. = 45.8*( 5.1-0.35 ) / ( 7.3+5.1 ) = 17.5 м 3 /час

Определяется расход воды на Na-катионитные фильтры:

q Na пол. = q пол. - q H пол. м 3 /час (8)

q Na пол. = 45.8 - 17.5 = 28.3 м 3 /час

 

3.2. Выбирается катионит для загрузки фильтров по [6]:

Принимается сульфауголь мелкий 1 сорта с техническими характеристиками:

Внешний вид катионита – черные зерна неправильной формы.

Диаметр зерен катионита – 0.25…0.7 мм.

Полная обменная способность - Е полн. = 570 экв / м3

 

 

 

 

3.3. Определяется объем катионита в Н-Na-катионитных фильтрах.

Объем катионита в Н- катионитных фильтрах, вычисляется

по [1,прил.7,п.26]:

W H = 24*q H пол. о Na )/(n H p *E H раб. ) м 3 (9)

где С Na - концентрация в исходной воде,

С Na =0.9 гр-экв / м3 ,

n H p - число регенераций каждого Н-катионитного фильтра в сутки,

принимается по [1,прил.7,п.14]: от 1…2.

n H p =2,

E H раб. - рабочая обменная емкость Н-катионита, вычисляется по

Формуле [1,прил.7,п.27]:

E H раб. = a н * Е полн. – 0.5*q уд. к гр-экв / м3 (10)

Где a н - коэффициент эффективности регенерации Н-катионитных

фильтров, принимается по [1,прил.7,п.27,табл.4]:

При удельном расходе Н 2 SO 4 на регенерацию 100 гр./гр.-экв.

a н =0.85,

q уд. - удельный расход воды на отмывку 1 м 3 катионита (для сульфо-

угля принимается 4 м 3 ),

q уд. =4 м 3 ,

С к – общее содержание в воде катионидов,

С к =7.3 гр-экв / м3 ,

E H раб. = 0.85*570 – 0.5*4*7.3 = 469.9 гр-экв / м3,

W H = 24*17.5(6.4+0.9)/(2*469.9) = 3.6 м 3 ,

Объем катионита в Na-катионитных фильтрах вычисляется по

формуле [1,прил.7,п.26]:

W Na = 24*q Na пол. о* n Na p )*E Na раб. м 3 (11)

 

Где n Na p - число регенераций каждого Na-кат. фильтра в сутки

принимается согласно [1,прил.7,п.14] от 1…3.

n Na p =2,

E Na раб. - рабочая обменная емкость Na-катионит. фильтра

вычисляется по [1,прил.7,п.15]:

E Na раб. = a Na * b Na полн. – 0.5*q уд. о гр-экв / м3 (12)

Где a Na – коэффициент эффективности регенерации Na-катион.

фильтров принимается при удельно расходе поваренной соли

NaCl 100 гр. / гр.-экв. a Na =0.62

b Na - коэфф. Учитывающий снижение обменной емкости,

принимается [1,прил.7,п.15,табл.2] из соотношения:

С Na / Ж о = 0.1 b Na = 0.83

E Na раб. = 0.62*0.83*570 – 0.5*4*6.4 = 293.3-12.8 гр-экв / м3,

W Na = 24*28.3(6.4/2)*280.5=7.7 м 3 .

 

 

 

 

3.4. Определяется площадь H-Na-кат. фильтров.

Площадь Н-кат. фильтров опред. по [1,прил.7,п.16]:

F н = W н /H к , м 2 (13)

где H к - высота слоя катионита в фильтрах,

Площадь Na-кат. фильтров определяется по [1,прил.7,п.16]:

F Na = W Na /H к , м 2 (14)

 

 

 

 

Технические характеристики H-Na-кат. фильтров приведены в таблице:

 

Диаметр

Фильтра,

Мм.

Высота кати-

онита,

Н к , м.

Основные Размеры

Вес,

т.

Строительная

Высота

Диаметр прово-дящего патрубка

Н-катионитные фильтры.

700

1800

3200

40

1.7

700

2000

3200

40

2.1

1000

2000

3600

50

5.3

1500

2000

3950

80

10

2000

2500

4870

125

15

Na-катионитные фильтры.

1000

2000

3597

50

5

1500

2000

3924

80

10

2000

2500

4870

125

15

 

F н = W н /H к = 3.6/2 = 1.7 м 2

Площадь одного Н-катион. фильтра:

f н = ( p * d 2 )/4 = 0.785 м 2 ,

Количество рабочих Н-катион. фильтров:

F н / f н = 1.7/0.785 = 2 шт.

Принимается 2 рабочих Н-катионид. фильтра .

F Na = W Na /H к = 7.7/2 = 3.85 м 2

 

 

 

 

 

Площадь одного Na-катион. фильтра:

f н = ( p * d 2 )/4 = 1.76 м 2

Количество рабочих Na-катион. фильтров:

F Na / f Na = 3.85/1.76 = 2 шт.

Принимается 2 рабочих Na-катионид. фильтра .

 

 

3.5. Определяется скорость фильтрования воды через

катионитные фильтры при нормальном режиме

работы (работают все рабочие фильтры).

Для Н-катионит. фильтров:

V нор. = q H пол. /( f н *n н ) м/ч (15)

Где f н - площадь одного Н- кат. фильтра,

n н - количество рабочих Н-кат. фильтров.

V нор. = 17.5/(0.785*2) = 11 м/ч

Для Na-катионит. фильтров:

V нор. = q Na пол. /( f Na *n Na ) м/ч (16)

V нор. = 28.3/(1.76*2) = 8 м/ч

Скорость фильтрования воды через катионит при нормальном режиме,

не должна превышать при общей жесткости воды до 10 гр-экв / м3 (6.4),

скорость не должна превышать 15 м/ч < 15 м/ч.

 

 

 

 

 

 

3.6. Определяется скорость фильтрования воды через катионит при формированном режиме

(один рабочий фильтр отключен на

регенерацию).

 

V H форс. = q H пол. /f H *(n H -1), м/ч (17)

V H форс. = 17.5/0.785*(2-1) = 22.3 м/ч

 

V Na форс. = q Na пол. /f Na *(n Na -1), м/ч (18)

V Na форс. = 28.3/1.76*(2-1) = 16 м/ч

При форсированном режиме допускаетс увеличение скорости фильтрования на 10 м/час по сравнению с вышеуказанной.

 

4. Расчет вспомогательного оборудования станции умягчения воды.

Восстановление обменной способности, т.е. регенерации

кат. фильтров осуществляется путем вытеснения из ка-

тионита ионов Ca 2+ , Mg 2+ ионнами H + , Na + .

Для реализации указанного процесса требуется устройство

вспомогательного оборудования.

 

К вспомогательному оборудованию относятся:

1). Кислотное хоз-во.

2). Солевое зоз-во.

3). Насосы и аппараты для подачи воды и регенерирующих растворов

на фильтры.

 

 

4.1. Серное хоз-во для хранения, приготовления и перекачки раствора H 2 SO 4 .

Кислотное хоз-во включает:

1). Цистерны для хранения кислоты.

2). Бак мерник конц. серной кислоты.

3). Бак для регенерационного раствора.

4). Вакуумнасосы.

5). Эжектор.

 

 

 

На станцию H 2 SO 4 поставляется в ж/д цистернах в виде 100%

раствора. Затем H 2 SO 4 перекачивается в стационарные цистерны

(цистерны хранилища) с месячным запасом реагента.

Расчет начинают с определения расхода 100% H 2 SO 4 на одну

Регенерацию Н-кат. фильтра по [1,прил.7,п.31]:

P H = (f H *H k *E раб Н * a н )/1000 , кг (19)

P H = 73.7 кг

Определяется суточный весовой расход H 2 SO 4 для регенерации

всех рабочих Н-кат. фильтров.

P Hсут. = P H *n н *n р н = 73.7*2*2 = 294.8 кг/сут (20)

 

 

Определяется суточный весовой расход H 2 SO 4 для регенерации

всех рабочих Н-кат. фильтров.

W Hсут. = (P H сут. *100%)/(85%* r 85% ) м 3 /сут (21)

W Hсут. = 0.195 м 3 /сут

 

 

Определяется месячный расход H 2 SO 4 для регенерации

Н-кат. фильтров.

W Hмес. = 30* W Hсут. м 3 (22)

W Hмес. = 6 м 3

Промышленностью выпускаются цистерны для хранения кислоты

емкостью 15 м 3 в проекте принимается не менее двух цистерн

емкостью 15 м 3 (вторая цистерна на случай аварии).

 

4.1.2. Определяется объем бакомерника из условия регенерации одного фильтра при количестве рабочих

Н-кат. фильтров до 4 , [1.прил.7,п.32]:

W 85% = (P н *n р *100%)/(85%* r 85% ) = 0.05 м 3 (23)

Принимается бак мерник объемом 0.09 м 3 , наружный диаметр

450 мм, строит. высота 45 мм, вес 98 кг.

Подача серной к-ты из цистерн хранилищ в баке мернике происходит

за счет вакуума создаваемого насосом, затем с помощью эжектора

H 2 SO 4 перемешивается с водой и поступает в бак

регенерационного раствора.

 

4.1.3. Определяется объем бака для 1% регенерационного раствора H 2 SO 4 на регенерацию одного

Н-кат. фильтра.

W1% = (P н *n р *100%)/(1%* r 1% ) = 7.3 м 3 (24)

Принимается бак 1% регенерационного раствора H 2 SO 4 размерами:

B = 2 м

H = 1.5 м 7.5 м 3

L = 2.5 м

 

Для перекачки регенерационного раствора H 2 SO 4 принимается

2 насоса серии ”Х” (химически стойкие) напором Н н = 20 м

и подачей Q н = 3 м 3 /ч , (Q н = 3 м 3 /ч).

Q н = V н *f н = 4*0.785 = 3 м 3 /ч (25)

К установке принимается 1 рабочий и один резервный насос.

 

 

4.2. Устройства для хранения, приготовления и перекачки

раствора поваренной соли NaCl.

 

Для регенерации Na-кат. фильтров устраивается солевое хозяйство.

Регенерация Na-кат. фильтров производится 8% раствором NaCl.

 

4.2.1. Определяется расход поваренной соли NaCl на 1

регенерацииNa-кат. фильтра [1,прил.7,п21]:

P Na = (f Na *H k *E Na раб. с ) / 1000 кг (26)

P Na = (1.76*2*280.5*100) / 1000 = 98.7 кг

Определяется суточный весовой расход NaCl для регенерации

всех рабочих Na- кат. фильтров:

Р Naсут = P Na *n Na *n p Na кг/сут (27)

Р Naсут = 98.7*2*2 = 394.8 кг/сут < 500 кг/сут

При суточном расходе NaCl до 500 кг/сут устраивают сухое

хранение соли на складе с последующим приготовлением

8% регенерационного раствора.

Принимается Сухое хранение.

 

Определяется месячный весовой расход поваренной соли для регенерации Na-кат.ф-ов.

P Naмес = 30*P Naсут , т (28)

P Naмес = 30*394.8 = 12 т

 

4.2.2. Определяется площадь склада для сухого месячного

хранения соли из условия, что высота NaCl не должна

превышать 2.5 метра.

 

F Nacyх.хран. = P Naмес / r Na *25 , м 2 (29)

F Nacyх.хран. = 6 м 2

Принимается склад сухого хранения размерами:

H = 2.5

B = 2 6 м

L = 3

Определяется объем напорного солерастворителя из расчета расхода соли на 1 регенерацию фильтра.

Принимается напорный солерастворитель со след.

техническими характеристиками по [6]:

  • полезная емкость (100 кг)
  • объем (0.4 м 3 )
  • диаметр (45 мм)

Определяется объем бака для 8% регенерационного раствора NaCl на

одну регенерацию Na-кат.ф.

W 8% = (W H.C. * 26%) / 8% = 1.3 м 3 (30)

 

 

 

Принимается бак 8% регенерац. Раствора NaCl размерами:

L = 1.3

B = 1 1.3 м 3

H = 1

 

 

4.2.3. Для перекачки раствора NaCl устанавливаются

2 насоса:

- один рабочий,

- один резервный.

Характеристики насоса:

Напор: H Na = 20 м

Подача: Q Na = V Na *f Na м 3 /час (32)

Где V Na – скорость движения р-ра NaCl

через катионитную загрузку,

f Na – S одного кат. ф-ра.

 

Q Na = 4*1.76 = 7 м 3 /час

 

4.2.4. Перед регенерацией H-Na – кат. ф-ов необходимо проводить взрыхление загрузки для более эффективной регенерации.

 

W б.взр. = (2*W взр. *f*60*t вр. ) / 1000 м 3 (33)

Где W взр. – интенсивность подачи воды для взрыхления катионита

Где W взр. = 4 л/с на 1м 2

f = 1.76 (наибольшая S катион. Ф-ов)

t вр. – продолжит. взрыхления катионита

(20-30мин.)

 

W б.взр. = (2*4*1.76*60*25) / 1000 = 21.2 м 3

L = 7

B = 2 22.4 > 22 м 3

H = 1.6

 

 

4.3. Устройство для удаления из воды углекислоты.

 

Для удаления CO 2 из Н-Na-кат. Воды предусматривается дегазатор

С насадкой из колец Рашега – кислотоупорных керамических

[1.прил.№7.,п.34]

4.3.1. Определяется содержание CO 2 или двуокиси углерода в воде подаваемой на дегазатор.

(CO 2 ) св. = (CO 2 ) о + 44*Щ о , г/м 3 (34)

где (CO 2 ) о - содержание CO 2 в исходной воде.

(CO 2 ) о = (CO 2 ) * * b

(CO 2 ) * - содержание углерода в воде в зависимости от pH

рН = 6.8…7.5

(CO 2 ) * = 80 г/м 3

b = 0.5

(CO 2 ) о = 40 г/м 3

(CO 2 ) св. = 40+44*5.1 = 264.4 г/м 3

По полученному значению содержание CO 2 в воде

Определяется высота слоя насадки h н , м необходимая для понижения

Содержания CO 2 в катионированной воде [1.прил.№7.,п.34,табл.5]

Для (CO 2 )св. = 264.4 г/м 3 h н =5.7

 

 

 

 

Пленочный дегазатор представляет собой колонну загруженную

насадкой из керамических кислотоупорных колец Рашига,

по которым вода стекает тонкой пленкой, на встречу потоку

воды поток воздуха нагнетаемой вентилятором.

 

4.3.2. Определяется S поперечного сечения дегазатора.

из условия плотности орошения согласно

[1.прил.№7.,п.34,табл.5].

Плотность орошения при керамической насадке r = 60 м 3 /г на 1м 2

F g = q пол. / r , м 2 , (35)

q пол. – полезная производительность H-Na-кат.ф.

F g = 45.8/60 = 0.76 м 2

Определяется объем слоя насадки:

V н = F g * h н , м 3 (36)

V н = 0.76*5.7 = 4.3 м 3

Опред. Диаметр дегазатора:

D = Ц (4* F g )/ p = 0.96 м (37)

Характеристика насадки колец Рашига:

Размеры эл-та насадки: 25*25*4 мм

Кол-во эл-ов в 1 м 3 : 55 тыс.

Удельная пов-ть насадки: 204 м 2 3

Вес насадки: 532 кг

 

 

 

 

 

Вентилятор дегазатора должен обеспечивать подачу воздуха из расчета

15 м 3 воздуха на 1 м 3 воды по [1.прил.№7.,п.34], тогда производительность вентилятора определяется:

Q вент. = q пол. * 15 , м 3 /час (38)

Q вент. = 45.8*15 = 687 м 3 /час

Напор вентилятора определяется с учетом сопротивления в

керамической насадке:

S н = 30 мм водяного столба на 1 м.

Прочие сопротивления принимаются по [1.прил.№7.,п.34]

S пр = 30…40 мм вод. Столба.

Напор: H вент. = S нас . * h н + S прочие (39)

H вент. = 30*5.7 + 35 = 206 мм

 

 

 

5.0. Определение расходов воды.

Определение расходов воды слагается из потребления воды на

следующие процессы:

  • взрыхление кат. ф-ра перед регенерацией (Q1)
  • приготовление регенерац. р-ов к-ты и соли (Q2)
  • отмывка катионита после регенерации (Q3)

На все технологич. проц. Используют исходную неумягченную воду.

Q тех. = Q1 + Q2 + Q3, м 3 /сут (40)

 

 

 

 

 

 

5.1. Определяется расход воды на взрыхление катионита ф.

перед регенерацией.

Q1 = (W взр. * f * n н * n р н * n Na *n p Na * t взр. * 60) /1000 (41)

Q1 = (4 * 1.76 * 2 * 2 * 2 * 2 * 25 * 60) / 1000 = 169 м 3 /сут

 

 

5.2. Определяется расход воды на приготовление

регенерационных растворов кислоты и соли.

Q2 = q 1% * n н * n н р + (q 26% + q 8% )*n Na * n р Na , м3/сут (42)

q 1% = 7.3 м 3 /сут

q 26% = 0

q 8% = (Wнс * 26%) / 8% * 1000 = 1.3 м 3 /сут

Q2 = 7.3 * 2 * 2 + (0 + 1.3) * 2 * 2 = 34.4 м 3 /сут

 

5.3. Определяется расход воды на отмывку катионита после регенерации.

Q3 = W отм. * f * Hк * n н * n н р * n Na * n Na р м 3 /сут (43)

W отм. – уд. расход отмывочной воды приним. по [1.прил.№7.,п.21]:

W отм. = 5…6 м 3 на 1м 3 катионита.

Q3 = 5 * 1.76 * 2 * 2 * 2 * 2 * 2 = 281.6 м 3 /сут

 

Q тех. = Q1+Q2+Q3 = 485 м 3 /сут

 

 

 

 

6. Расчет диаметров трубопроводов

станции умягчения воды.

 

Определения диаметров трубопроводов дла транспортировки воды,

растворов кислоты и соли рекомендуется производить из величин

соответствующих расходов и скорости движения жидкости,

принимается в пределах 1…1,5 м/сек.

Расчет ведется с использованием литеатуры [4] и сводится

в таблицу:

Назначение

Трубопроводов

Расход,

л/с

Скорость,

м/с

Диаметр,

мм

Материал

  1. Трубопровод подачи

исходной воды на

станцию умягчения.

18.8

1.04

150

Чугун

2. Трубопровод подачи и

отвода воды для

взрыхления.

1.9

1.44

50

Полиэтилен

3. Трубопровод подачи и

отвода 1% регенерац. р-ра

серной кислоты.

0.34

1.07

25

Полиэтилен

4. Трубопровод подачи и

отвода 8% регенера-

ционного р-ра соли.

0.06

1.19

12

Полиэтилен

5. Трубопровод подачи 100%

кислоты.

0.002

0.47

6

Сталь

6. Трубопровод отвода

умягченной воды.

12.7

1

125

Чугун

Для перекачки р-ов кислот и щелочей применяются трубы из нержавеющей стали или полиэтилена .

Для перекачки концентрированных растворов кислот и щелочей

(более 80%) используются трубы из углеродистой стали или пластмассовые.

Для перекачки воды используются трубы чугунные, асбесто-цеме-

нтные и железобетонные.

 

 

7. Компоновка основных и вспомогательных помещений станции умягчения воды.

К основному помещению станции относится главный зал

размещения H-Na-кат. ф.

Зал имеет высоту на 2-2.5 м выше полной высоты фильтров.

В плане фильтры распологаются в 2 ряда.

Расстояние м/у фильтрами не < 1 метра для удодного прохода

и обслуживания оборудования.

К вспомогательным помещениям относятся:

Помещения для складирования и приготовления регенерац.

р-ов кислоты и соли.

Помещения как правило одноэтажные с заглубленными

участками для размещения емкостей и насосного оборудования.

Основным компоновочным требованием явл. одинаковая

отметка пола платформы для выгрузки соли и отметки

верха баков. Помещение кислотного хоз-ва должно быть

изолировано от солевого и иметь не менее 2-х выходов.

Цистерны для хранения к-ты рекомендунтся распологать

в отапливаемом помещении во избежание ее замерзания.

Помещения лабораторий, мастерских, административного

и рабочего персонала.

Помещения поектируются в соответствии с требованиями

жилой застройки.

Дегазатор следует размещать в непосредственной близости

от H-Na-кат.ф. в главном зале.

Основные и вспомогательные помещения станции рекомендуется

блокировать, что сокращает протяженность трубопроводов и

повышает удобство в эксплуатации.

 

 

 

 

 

 

 





На главную | Каталог статей | Карта сайта



При любом использовании материалов установите обратную ссылку на своем сайте.
<a href="http://lovi5.ru/" target=_blank>Рефераты, шпаргалки</a>